.
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27
ANALISIS KEGAGALAN PERBAIKAN TANAH GAMBUT/
ORGANIK MENGGUNAKAN METODE RIGID INCLUSION DI
NAGARI KASANG.
KECAMATAN BATANG ANAI.
PADANG
PARIAMAN
Dhiya Almassyah1.
Andriani2*.
Abdul Hakam3
1,2,3
Program Studi S2 Teknik Sipil.
Fakultas Teknik.
Universitas Andalas Jl.
Limau Manis.
Kec.
Pauh.
Kota Padang, 25175 Email: nayungdhiya25@gmail.
com1, andriani@eng.
Ahakam@eng.
*Corresponding author, email : andriani@eng.
ABSTRAK
Tanah gambut merupakan jenis tanah yang memiliki sifat fisik dan kimia yang unik, sehingga memerlukan perbaikan khusus untuk meningkatkan stabilitas dan kekuatannya.
Rigid inclusion dapat menjadi salah satu alternatif untuk memperbaiki tanah gambut.
Pelaksanaan rigid inclusion ini harus memenuhi kriteria perencanaan yang telah ditentukan, salah satunya adalah tercapainya efek arching yang efektif sehingga sistem perbaikan tanah dapat bekerja sesuai dengan fungsinya.
Konstruksi awal yang telah dilaksanakan pada Proyek Pembangunan Jalan Tol Padang Ae Sicincin STA 4 400 Ae 4 600 tepatnya pada Nagari Kasang.
Kecamatan Batang Anai.
Padang Pariaman mengalami kegagalan akibat tidak tercapainya efek arching ini, sehingga diperlukan analisis lebih lanjut.
Analisis ini dilakukan pada data dan parameter konstruksi awal berupa parameter tanah, mutu material, dan rencana kerja yang digunakan.
Hasil dari analisis menunjukkan bahwa kegagalan konstruksi sebelumnya disebabkan oleh ketidak sesuaian parameter tanah yang digunakan dengan kondisi asli lapangan, mutu material yang tidak mencukupi, dan rencana kerja yang kurang tepat.
Rekomendasi untuk penelitian selanjutnya adalah menghitung tingkat keberhasilan hasil evaluasi ini dengan melakukan implementasi lapangan menggunakan instrumentasi geoteknik yang Kata Kunci : Tanah Gambut.
Rigid Inclusion.
Efek Arching.
Instrumentasi Geoteknik
ABSTRACT
Peat soil is a type of soil that has unique physical and chemical properties, so it requires special repairs to increase its stability and strength.
Rigid inclusion can be one of the alternatives to improve peat soil.
The implementation of rigid inclusion must meet predetermined planning criteria, one of which is the achievement of an effective arching effect so that the soil improvement system can work according to its The initial construction that has been carried out on the Padang - Sicincin Toll Road Development Project STA 4 400 - 4 600 precisely in Nagari Kasang.
Batang Anai District.
Padang Pariaman has failed due to not achieving this arching effect, so further analysis is needed.
This analysis was carried out on the initial construction data and parameters in the form of soil parameters, material quality, and work plans The results of the analysis showed that the previous construction failure was caused by the incompatibility of the soil parameters used with the original field conditions, insufficient material quality, and inappropriate work plans.
The recommendation for future research is to calculate the success rate of these evaluation results by conducting field implementation using supporting geotechnical instrumentation.
Keywords: Peat soil.
Rigid Inclusion.
Arching Effect.
Geotechnical Instrumentation PENDAHULUAN Jalan Tol Trans Sumatera merupakan pertumbuhan ekonomi, khususnya di Pulau Sumatera yang menyumbang 22.
21% PDB nasional .
Salah satu ruasnya, yakni PekanbaruAePadang seksi PadangAeSicincin sepanjang 36.
6 km, melewati wilayah dengan kondisi tanah yang bervariasi, termasuk tanah lunak di Nagari Kasang.
Kabupaten Padang Pariaman.
Investigasi mengidentifikasi keberadaan tanah organik dan pasir lanauan dengan karakteristik kompresibilitas tinggi.
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27 Berdasarkan Peta Geologi Indonesia Lembar Padang, lokasi pelaksanaan tersebut terdiri dari tanah endapan permukaan berjenis Aluvium.
Tanah Aluvium terdiri dari lanau, pasir, dan endapan rawa.
Dimana tanah ini akan mengalami penurunan kekuatan jika diberi pembebanan secara terus menerus .
Hasil investigasi tanah langsung yang telah dilakukan, terdapat lapisan organic berbutir halus termasuk gambut sampai dengan kedalaman lebih dari 6 meter, dan lapisan pasir lanauan dengan konsistensi lepas ke konsistensi kaku yang bersifat lensa ppada lapisan kedalaman 25 meter sampai dengan 36 meter.
Dimana hal ini mengkonfirmasi tanah memiliki sifat lunak dengan komprebilitas tinggi dan tertunda.
Didalam .
juga menyatakan bahwa tanah gambut mempunyai sifat yang kurang meguntungkan dari segi teknik karea memiliki daya dukung yang rendah dan potensi penurunan yang besar, sehingga menyebabkan kerusakan pada konstruksi jalan.
Berdasarkan .
, berbagai metode perbaikan tanah direkomendasikan untuk kondisi Pada lokasi ini dipilih metode rigid inclusion, teknologi yang dikembangkan di Eropa dan dinilai efektif dalam meningkatkan stabilitas tanah lunak tanpa mengubah massa tanah secara Inklusi kaku (Rigid Inclusion.
adalah teknologi perbaikan tanah yang digunakan untuk menopang struktur di atas tanah yang bersifat kompresibel .
metode ini terdiri dari elemen vertikal yang ramping dan dipasang dalam pola teratur, biasanya terbuat dari material berbasis semen .
Rigid inclusion menggabungkan keunggulan dari fondasi tiang dan fondasi dangkal secara ekonomis .
Metode ini hemat biaya, cepat untuk diterapkan, dan mampu menahan beban besar.
Rigid inclusion merupakan suatu perkuatan tanah lunak yang dikenal sebagai piled embankment, yang biasa diaplikasikan pada timbunan jalan, rel kereta, jembatan, dinding penahan tanah, turbin angin, tangki minyak, dan kawasan industri .
Mekanisme kerja perbaikan menggunakan metode rigid inclusion berupa sebagai media transfer beban melalui efek lengkung tanah .
oil archin.
dan gesekan antara inklusi dengan tanah lunak, sehingga secara signifikan mengurangi penurunan tanah .
Keberadaan rigid inclusion penurunan yang seragam .
Efek rigid inclusion terhadap distribusi tegangan bisa sangat kompleks.
Dalam beberapa konfigurasi, inklusi tersebut dapat mengurangi tegangan puncak di area tertentu namun meningkatkan tegangan di area lainnya.
Sedangkan lapisan load transfer platform (LTP) akan meningkatkan efektivitas dari rigid inclusion dengan mendistribusikan beban secara lebih merata .
LTP akan membantu mengurangi potensi perbedaan penurunan antara titik-titik yang didukung oleh rigid inclusion dan tanah di sekitarnya.
Penambahan menggunakan geosintetik pada LTP semakin meningkatkan efisiensi distribusi beban dan mengurangi penurunan tanah.
Fungsi utama LTP sebagai distibutor beban secara merata dengan cara mendistribusikan beban vertikal dari jalan atau struktur di atasnya secara merata ke elemen rigid inclusion sehingga mengurangi tekanan langsung pada tanah lunak, dengan distribusi beban yang baik tersebut .
Perkuatan ini memberi tahanan terhadap gaya lateral melalui kapasitas tarik yang dimilikinya serta menahan tegangan saat proses konstruksi hingga arching terbentuk.
, .
, .
Dalam beberapa kasus, rigid inclusion dapat dimodelkan sebagai elemen kaku dalam media elastis, yang memungkinkan analisis distribusi tegangan serta penilaian terhadap potensi retak atau pelepasan ikatan pada sudut-sudut inklusi.
Penggunaan rigid inclusion dapat secara signifikan peningkatan berkisar antara 2,88 hingga 58,10 .
Perbaikan tanah dengan metode ini tergolong teknologi baru diterapkan di Indonesia, dan telah diterapkan pada perbaikan tanah lempung lunak dengan metode rigid inclusion-cement fly ash gravel (CFG) dan geogrid pada pertambangan di Kalimantan Timur.
Dimana perbaikan dilakukan pada timbunan bekas galian tambang, dan diperoleh bahwa perbaikan dengan metode tersebut dapat mengurangi deformasi pada daerah radial pad 15% .
Teknik ini semakin populer karena pelaksanaannya yang cepat, kapasitas daya dukung yang tinggi, dan efisiensi biaya .
Rigid inclusion juga dipilih sebagai perbaikan tanah pada Oprit Jembatan di atas tanah lunak pada jalan tol Pemalang Batang yang dilaksanakan oleh KSO Rekakarya-Menard.
Dimana lokasi pekerjaan memiliki kedalaman tanah lunak besar dari 12 m dengan muka air tanah (MAT) pada kedalaman 1.
Berdasarkan analisis yang telah dilakukan, diperoleh penurunan timbunan selama 10 tahun hanya sebesar 8.
11 cm dan faktor keamanan sebesar 656 .
Namun, perbaikan tanah menggunakan rigid inclusion pada Nagari Kasang Tol Padang-Sicncin, terjadi keruntuhan lereng timbunan dan kegagalan pada sistem load transfer platform, mengindikasikan potensi kegagalan perencanaan.
Oleh karena itu, penelitian ini bertujuan mengevaluasi penyebab kegagalan konstruksi dan merencanakan ulang bagian-bagian yang tidak memenuhi kriteria teknis berdasarkan hasil evaluasi tersebut.
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27
METODE PENELITIAN
Rancangan penelitian tesis ini disajikan pada Flowchart Tahapan Penelitian yang ditunjukan pada Gambar 1.
Analisis Sebab-Akibat Terjadinya Kegagalan Kegagalan yang terjadi pada konstruksi awal akan dikaji dan dianalisis menggunakan software PLAXIS2D.
Aspek-aspek yang akan ditinjau sebagai berikut.
Pembebanan yang telah diberikan di lapangan Data investigasi dan parameter tanah yang digunakan pada rencana awal Rencana awal rigid inclusion berupa ukuran diameter, jarak antar titik dan kedalaman kolom, mutu geosintetik, dan material LTP yang digunakan Studi Literatur mengenai perbaikan tanah metode rigid inclusion dan faktor penyebab terjadinya kegagalan Pengumpulan data yang dibutuhkan Analisis Sebab-akibat terjadinya Kegagalan pada Konstruksi Awal Penurun Faktor Lereng Tegangan pada LTP Gaya tarik pada Geoteksti Beban yang bekerja .
timbunan dengan tinggi 6 m , jenis perkerasan yang digunakan merupakan rigid pavement dengan struktur perkerasan agregat kelas A setebal 15 cm, lean concrete setebal 10 cm, perkerasan beton 30 cm, dan besar lalu lintas HASIL DAN PEMBAHASAN Simulasi pada LTP Kesimpulan dan Saran Peristiwa Kegagalan Konstruksi Kegagalan konstruksi timbunan ini telah terjadi sejauh 400 m yang berupa kelongsoran timbunan dominan di sebelah kanan badan jalan ditinjau dari STA kecil.
Dokumentasi kelongsoran ini ditunjukan oleh Gambar 2.
Selanjutnya dilakukan observasi lapangan dan kajian lebih lanjut untuk mengetahui bentuk dan penyebab kelongsoran ini.
Selesai Gambar 1.
Diagram Alur Penelitian Pengumpulan Data Pengumpulan data dilakukan sebagai bahan analisis dan evaluasi nantinya.
Data yang digunakan merupakan data sekunder yang diperoleh dari PT Hutama Karya Infrastruktur sebagai pihak penyedia jasa, dimana data tersebut meliputi sebagai berikut.
Lokasi penelitian yang akan dilakukan hanya pada STA 4 400 Ae 4 600 Data investigasi tanah berupa Borlog, dan pengujian laboratorium dengan parameter yang diperoleh beruapa berat isi tanah, angka pori awal, indeks kompresi, indek rekompresi, rekompresi sekunder, kohesi efektif, sudut geser dalam, poisson ratio dan modulus Rencana awal konstruksi rigid inclusion.
kolom dengan tanpa tulangan dengan kedalaman 15 m, jumlah dan letak titik kolom dengan tanpa tulangan dengan pola segi empat jarak pemasangan 1.
6 m, dan dimensi tulangan baja yang digunakan Gambar 2.
Dokumentasi Keruntuhan Lereng STA 4 400 Ae 4 600 Hasil Observasi Lapangan Setelah dilakukannya observasi lapangan, diketahui kelongsoran terjadi pada saat timbunan badan jalan telah mencapai ketinggian rencana.
Hasil kelongsoran pada jalur sebelah kanan badan jalan, dan terlihat adanya heaving/bulging pada sisi kiri luar Right of Way (ROW) jalan tol.
Selanjutnya dilakukan pengamatan lebih lanjut dengan membongkar timbunan.
Berdasarkan hasil observasi lapangan yang telah dilakukan, kelongsoran ini diduga terjadi akibat, sebagai berikut:
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27 Tidak tercapainya efek arching yang akan menghasilkan sistem transfer beban antara Tabel 1.
Parameter Awal Perencanaan No.
E50
Eoed Eur ) .
(Mp.
(Mp.
(Mp.
00 x10-3
00 x10-3
Elevasi
Jenis Tanah
Atas Bawah FDC Column
N-SPT
LTP Lapisan Pasir Timbunan Tanah lapisan LTP dengan kolom inklusi .
/da.
N/m .
00 x10-3 Lapisan Tanah Eksisting Silt-1 Organic Silt1 Organic Silt2 Silt-2 Silt-3 00 x10-3 Silty Sand-1 00 x10-2 Silty Sand-2 00 x10-2 Silty Sand-3 00 x10-2 Silt-4 00 x10-3 Silty Sand-2 00 x10-2 Silt-4 00 x10-3 Silty Sand-4 00 x10-2 Silty Sand-5 00 x10-2 Rendahnya elevasi top lapisan LTP dari elevasi muka air sawah/genangan yang ada mengindikasikan air tersebut masuk ke dalam konstruksi timbunan Terjadinya hydrocompaction pada material timbunan akibat masuknya genangan air Analisis Kegagalan Analisis ini dilakukan berdasarkan data penyelidikan tanah, serta gambar kerja/shop drawing yang mengacu pada rencana awal pelaksanaan.
Berdasarkan anilisis ini akan diperoleh alasan dan besar kegagalan teknis yang terjadi.
Parameter yang digunakan pada awal perencanaan mengacu pada data tanah hasil penyelidikan Borlog dan Standard Penetration Test (SPT), serta laboratorium yang ditunjukan pada Tabel 1.
Berdasarkan uraian data tabel 1, dapat diperoleh bahwa tanah tersebut didominasi oleh jenis tanah organik yang bukan termasuk gambut sehingga input parameter yang digunakan adalah batas atas dari rata-rata hasil penetrasi tanah yang berdampak pada pemilihan indeks properties tanah dan tidak mempertimbangkan penurunan sekunder.
Sehingga hasil analisis kondisi tanah pada perencanaan awal lebih baik dari kondisi asli di Setelah terjadinya kegagalan, maka dilakukan tinjauan parameter tanah ulang yang disesuaikan dengan kondisi asli lapangan yang dapat dilihat pada Tabel 2.
Analisis Ulang secara Numerik Analisis akan dilakukan pada potongan melintang STA 4 400 Ae 4 600, dengan tipikal potongan melintang ditunjukan oleh Gambar 3.
Berdasarkan tipikal ini diambil tinggi timbunan yang paling besar untuk mewakili beban timbunan yang bekerja dan berikut merupakan data teknis timbunan yang akan digunakan pada proses analisis:
Kedalaman kolom inklusi : 15 m Tinggi timbunan tanah :6m Tinggi matras :1m Tinggi LTP :1m Spesifikasi geotekstil : 2 lapis geotekstil woven 100 kN/m pada LTP secara Tebal Agregat Kelas A : 15 cm Tebal Lean Concrete : 10 cm Tebal Perkerasan Beton : 30 cm Gambar 3.
Potongan Melintang Gambar Kerja/Shop Drawing Rencana Awal .
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27 Tabel 2.
Parameter Tanah Hasil Evaluasi dengan Kondisi Lapangan Klasifikasi
Tanah
Elevasi
Jenis Tanah
Berat Isi
Jenuh
Angka Pori
Inisial
Indeks Indeks Indeks Kompresi Rekompresi Sekunder Kohesi
Efektif
N SPT
Atas Tanah Timbunan Load Transfer Platform (Pasir Uru.
Berat Isi Kering Bawah USCS N/m.
N/m.
e init Sudut Geser Dalam Efektif Kohesi Sudut Geser Dalam Kekakuan saat energi Kekakuan c'ref E50ref N/m .
) .
N/m .
) .
N/m .
kN/m 2
Poisson
Rasio
BH-03 STA 4 425
Gambut/Tan ah Organik
Pasir
Lanauan 3 Pasir Halus
4 Pasir Halus
SP-SM
SP-SM
5 Pasir
6 Pasir
Lanau
5 dengan Pasir
Lanau
Pasiran 7 Pasir
BH-04 STA 4 525
Gambut/Tan ah Organik Pasir 2 dengan Lanau Lanau 3 dengan Pasir Pasir 4 dengan Lanau Hasil pemodelan perencanaan awal, diperoleh besar penurunan yang terjadi setelah 1 tahun masa operasional sebesar 0.
69 m atau 690 mm ditunjukan oleh Gambar 4.
Penurunan ini melebihi batas maksimum yaitu kecil dari 20 mm atau 2 cm.
Gambar 4.
Penurunan Maksimum pada Konstruksi Awal Hasil Analisis Pemodelan dilakukan berdasarkan data teknis dan parameter diatas dengan fase pasca konstruksi selama 365 hari atau 1 tahun sesuai dengan lama Selanjutnya pemodelan yang telah dilakukan dibandingkan dengan kriteria perencanaan rigid inclusion yang telah disebutkan sebelumnya.
Hasil perbandingan ini yang selanjutnya akan menentukan tingkat keberhasilan perencanaan.
Penurunan Maksimum Faktor Keamanan Lereng Timbunan Hasil pemodelan perencanaan awal, diperoleh angka keamanan lereng yang dimiliki hanya sebesar 28 sebagaimana yang ditunjukan dalam Gambar 5.
Angka keamanan ini tidak memenuhi batas minimal yang ditentukan yaitu besar dari 1.
Tegangan pada LTP Tegangan yang terjadi pada LTP sebesar 121 kN/m2 ditunjukan dalam Gambar 6.
Tegangan yang terjadi ini hampir mencapai tegangan maksimum material granular sebesar 125 kN/m2 sehingga diperlukan evaluasi ketebalan LTP agar dapat mencapai efektifitas maksimum dalam penyebaran beban yang akan diterima kolom inklusi.
Gaya Tarik pada Geosintetik Hasil pemodelan perencanaan awal, diperoleh gaya tarik yang terjadi pada geotektil woven sebesar 90 kN/m ditunjukan dalam Gambar Gaya tarik ini telah melebihi kuat tarik ijin yang dapat dicapai oleh geotekstil woven dengan kuat tarik awal 100 kN/m dan batas regangan 5% yaitu sebesar 56 kN/m.
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27 Selanjutnya dilakukan simulasi tegangan dan penurunan pada LTP pada konstruksi awal selama beban bekerja diatasnya, dengan dilakukan simulasi ini dapat diketahui efektifitas dari penyebaran beban dan penurunan yang terjadi.
Analisis dilakukan pada lima titik yang ditunjukan pada Gambar 8.
Gambar 5.
Analisa faktor keamanan Lereng Gambar 8.
Titik Tinjauan Simulasi tegangan LTP Simulasi tegangan LTP pada Titik A Diagram tegangan pada titik A yang ditunjukan oleh Gambar 9.
menghasilkan lintasan tegangan .
aris bir.
yang melampaui garis kegagalan (Kf lin.
Ini menunjukkan bahwa LTP berada dalam kondisi kegagalan, akibat mengalami perubahan tegangan yang signifikan dari pemberian beban pada fase konsolidasi.
Hal ini juga menunjukan bahwa penyebaran tegangan mulai terjadi pada fase konsolidasi, sehingga penyebaran beban tidak mencapai efektif.
Gambar 6.
Analisa tegangan yang terjadi pada LTP Gambar 9.
Diagram Tegangan LTP titik A Gambar 7.
Analisa gaya tarik yang terjadi pada Simulasi tegangan LTP pada Titik B aDiagram tegangan pada titik B yang ditunjukan oleh Gambar 10.
menghasilkan lintasan tegangan .
aris bir.
yang melampaui garis kegagalan (Kf lin.
Ini menunjukkan bahwa LTP berada dalam kondisi kegagalan, akibat mengalami perubahan tegangan yang signifikan dari pemberian beban pada fase konsolidasi 1 tahun sampai dengan 10 tahun.
Hal ini juga menunjukan bahwa penyebaran tegangan mulai terjadi pada fase konsolidasi 1 tahun .
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27 Gambar 10.
Diagram Tegangan LTP titik B Simulasi tegangan LTP pada Titik C Diagram tegangan pada titik C yang ditunjukan oleh Gambar 11.
menghasilkan lintasan tegangan .
aris bir.
yang melampaui garis kegagalan (Kf lin.
Ini menunjukkan bahwa LTP berada dalam kondisi kegagalan, akibat mengalami perubahan tegangan yang signifikan dari pemberian beban pada fase konsolidasi 1 tahun sampai dengan 10 tahun.
Hal ini juga menunjukan bahwa penyebaran tegangan mulai terjadi pada fase konsolidasi 1 tahun.
Gambar 12.
Diagram Tegangan LTP titik D Simulasi tegangan LTP pada Titik E Diagram tegangan pada titik E yang ditunjukan oleh Gambar 13.
menghasilkan lintasan tegangan .
aris bir.
yang melampaui garis kegagalan (Kf lin.
Ini menunjukkan bahwa LTP berada dalam kondisi kegagalan, akibat mengalami perubahan tegangan yang signifikan dari pemberian beban pada fase konsolidasi 1 tahun sampai dengan 10 tahun.
Hal ini juga menunjukan bahwa penyebaran tegangan mulai terjadi pada fase konsolidasi 1 tahun.
Gambar 11.
Diagram Tegangan LTP titik C Gambar 13.
Diagram Tegangan LTP titik E Simulasi tegangan LTP pada Titik D Diagram tegangan pada titik D yang ditunjukan oleh Gambar 12.
menghasilkan lintasan tegangan .
aris bir.
yang melampaui garis kegagalan (Kf lin.
Ini menunjukkan bahwa LTP berada dalam kondisi kegagalan, akibat mengalami perubahan tegangan yang signifikan dari pemberian beban pada fase konsolidasi 1 tahun sampai dengan 10 tahun.
Hal ini juga menunjukan bahwa penyebaran tegangan mulai terjadi pada fase konsolidasi 1 tahun.
Setelah dilakukan observasi lapangan dan analisis numerik, diperoleh hasil yang saling mengkonfirmasi bahwa kegagalan terjadi akibat tidak tercapainya efek arching pada lapisan LTP dan perkuatan geotekstil.
Hal ini terjadi akibat ketebalan LTP yang kurang efektif dan mutu geotekstil yang digunakan tidak mampu untuk menahan beban yang bekerja sehingga terjadi kerusakan berupa sobek atau robek.
Ketidak tercapaiannya efek arching juga disebabkan tidak adanya capping .
epala kolo.
sehingga kolom menusuk geotekstil dan menambah robekan.
Selain itu berdasarkan analisis numerik, timbunan perlu adanya perkuatan lereng karena faktor keamana lereng yang ditetapkan tidak tercapai.
Hal ini juga dikarenakan .
Jurnal Teknik.
Volume 19.
Nomor 1.
April 2025 , pp 19 - 27 timbunan badan jalan yang cukup tinggi sehingga potensi keruntuhan lereng lebih tinggi.
KESIMPULAN
Berdasarkan hasil observasi lapangan, menggunakan metode rigid inclusion diketahui disebabkan oleh beberapa faktor utama.
Pertama, sistem transfer beban antara kolom inklusi dengan lapisan tanah penyesuai (LTP) tidak bekerja secara Kedua, ditemukan adanya masuknya air ke dalam timbunan yang sebagian besar terdiri dari material pasir, sehingga menyebabkan fenomena Kedua kondisi ini kemungkinan besar dipicu oleh adanya kerusakan pada geosintetik, material mortar kolom inklusi yang tidak homogen, serta tidak terbentuknya arching effect yang seharusnya menjadi bagian penting dalam mekanisme perbaikan tanah dengan metode ini.
Untuk mengonfirmasi temuan-temuan dari lapangan tersebut, dilakukan analisis ulang secara numerik.
Hasil dari analisis ini, yang dilakukan pada fase 365 hari setelah konstruksi, menunjukkan penurunan sebesar 690 mm, jauh melebihi ambang batas 20 Selain itu, nilai keamanan lereng pada timbunan hanya mencapai 1.
28, di bawah standar yang disyaratkan yaitu SF > 1.
Tegangan pada LTP tercatat sebesar 121 kN/mA, masih di bawah batas maksimal 125 kN/mA, namun gaya tarik pada geosintetik mencapai 90 kN/m, yang berada di bawah nilai allowable sebesar 100 kN/m serta penyebaran beban pada lapisan LTP yang ditinjau pada lima titik menunjukan hasil tidak mencapai Semua hasil ini mengindikasikan bahwa penyebab utama kegagalan terletak pada tidak efektifnya pembentukan arching effect dalam sistem perbaikan yang diterapkan.
Untuk pengembangan lebih lanjut dari penelitian ini, terdapat beberapa saran yang perlu dipertimbangkan.
Pertama, disarankan untuk dilakukan uji coba lapangan guna mengonfirmasi efektivitas dari hasil perencanaan evaluasi yang telah disusun.
Dengan penerapan langsung di lapangan, keakuratan dan kelayakan desain dapat dievaluasi secara nyata dalam kondisi aktual.
Kedua, pemasangan instrumen geoteknik sangat diperlukan sebagai langkah tambahan untuk memantau dan mengevaluasi kinerja sistem secara lebih akurat.
Instrumen ini akan memberikan data lapangan yang konkret mengenai perilaku tanah dan struktur, sehingga tingkat keberhasilan dari perencanaan evaluasi dapat diukur secara lebih Ketiga, sebagai alternatif pendekatan perbaikan tanah lunak, khususnya tanah gambut atau organik, disarankan untuk mengeksplorasi metode lain seperti penggunaan struktur pile slab yang didukung oleh fondasi tiang pancang.
Pendekatan ini dapat memberikan basis perbandingan yang lebih luas terhadap efektivitas berbagai metode perbaikan tanah, sehingga memungkinkan pemilihan solusi yang paling optimal untuk kondisi tanah tertentu.
DAFTAR PUSTAKA