Vol. : 121-137. January 2021 DOI: https://doi. org/10. 23960/jsl19121-137 Jurnal Sylva Lestari P-ISSN: 2339-0913 E-ISSN: 2549-5747 Journal homepage: https://jurnal. id/index. php/JHT Full Length Research Article Relationship Between Axial Location and Board Thickness Variation on the Development of Drying Schedule of Cemara Gunung (Casuarina Junghuhniana Miq. Hubungan Letak Aksial dan Variasi Ketebalan Papan terhadap Penyusunan Skedul Pengeringan Kayu Cemara Gunung (Casuarina Junghuhniana Miq. Hanan Purana Putra. Tomy Listyanto* Departemen Teknologi Hasil Hutan. Fakultas Kehutanan. Universitas Gadjah Mada. Jalan Agro No. 1 Bulaksumur. Sleman, 55281. Daerah Istimewa Yogyakarta. Indonesia Corresponding author. E-mail address: tomy. listyanto@gadjahmada. ARTICLE HISTORY: Received: 19 July 2020 Peer review completed: 19 August 2020 Received in revised form:20 September 2020 Accepted: 23 September 2020 KEYWORDS: Axial Board-thickness Casuarina junghuhniana Drying-schedule Terazawa method A 2021 The Author. Published by Department of Forestry. Faculty of Agriculture. University of Lampung in collaboration with Indonesia Network for Agroforestry Education (INAFE). This is an open access article under the CC BY-NC license: https://creativecommons. org/licenses/bync/4. ABSTRACT The research aimed to determine drying characteristics, developing drying schedule, and its relationship to the axial position of the sample on the stem, board thickness, specific gravity, and percentage of heartwood. This research used cemara gunung (Casuarina junghuhniana Miq. ) as samples with 6 replications and 2 factors that are the axial location . ottom, middle, and to. and board thickness . cm, 3 cm, and 4 c. The drying schedule development followed the Terazawa Method, in which the samples were dried within a temperature of 100AC for 72 h. The proper schedule was then applied and evaluated. The research obtained 11 variations of the drying The chi-square analysis results indicated that the board thickness and percentage of heartwood were significantly correlated with the development of the drying schedule. The drying schedule using board thickness of 2 cm, 3 cm, and 4 cm can be dried with an initial temperature of 60AC, 50AC, and 47AC, respectively. The wet-bulb depression was 4AC, 2AC, and 2AC, respectively, and the final temperature was 90AC, 80AC, and 65AC, respectively. Pendahuluan Hutan rakyat merupakan salah satu alternatif untuk mengatasi kekurangan kebutuhan kayu sekarang dan masa depan. Hutan rakyat telah memasok kayu bulat untuk bahan baku industri di Indonesia sebesar 5. 275,33 m3 pada tahun 2014 dan meningkat menjadi 6. 877,13 m3 pada tahun 2018 (KLHK 2. Hal ini mendorong kegiatan perkembangan rehabilitasi lahan/hutan rakyat di Indonesia dari tahun 2014 hingga 2018 sebanyak 1. 736,13 ha (KLHK 2. Salah satu provinsi di Indonesia yang memiliki luas hutan rakyat terbesar adalah Provinsi Jawa Tengah. Luas hutan rakyat di Jawa Tengah mengalami peningkatan dari tahun 2012 sebesar 584. 998 ha 394 ha pada tahun 2019 (BPS Jateng 2. Kayu cemara gunung (Casuarina junghuhniana Miq. ) merupakan salah satu jenis kayu yang relatif cepat tumbuh dan belum komersial . ess-commercia. yang berpotensi untuk dikembangkan saat ini (Hanum et al. Tanaman cemara gunung telah diusahakan untuk reboisasi dan Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 program rehabilitasi di pulau Jawa sejak tahun 1900-an. Tanaman cemara gunung merupakan tanaman pionir pada kondisi tanah yang mudah longsor dan pada kondisi tanah dengan asam sulfat yang rendah seperti di Asia Tenggara dan Australia, dimana tanaman tersebut mampu tumbuh dengan baik (Sosef et al. Tanaman cemara gunung banyak tumbuh di hutan rakyat terutama daerah dataran tinggi dan di sekitar kaki gunung Sumbing dan Sindoro dengan dominasi terbanyak rata-rata kurang lebih 60-80% (Dishutbun Wonosobo 2. Informasi pemanfaatan kayu cemara gunung masih terbatas. Selama ini pemanfaatan kayu tersebut pada umumnya hanya untuk kayu bakar. Kayu cemara gunung dengan berat jenis 1,12 dikategorikan dalam kelas awet II dan kelas kuat I yang berarti mampu bertahan sampai 15 tahun keatas dan mampu menahan lentur di atas 1100 kg/cm2 dan dapat mengantisipasi kuat desak di atas 650 kg/cm2 (Seng 1. Aplikasi teknologi yang tepat diperlukan untuk menghasilkan kualitas akhir kayu yang baik, meningkatkan nilai jual kayu, dan menjadi kayu alternatif bagi Kayu cemara gunung dapat direkomendasikan untuk komponen struktural pada perumahan, perkantoran, dan sekolah (Boonyachut et al. Selain itu, pemanfaatan kayu cemara gunung ini memiliki kecenderungan semakin dibutuhkan seiring dengan pasokan kayu sengon yang berkurang karena terkena serangan tumor karat puru dan pasokan kayu jati yang sangat kurang dibanding kebutuhannya. Salah satu usaha meningkatkan kualitas kayu adalah dengan pengeringan kayu yang tepat. Pengeringan kayu merupakan proses penting yang wajib dilalui karena kayu yang baru saja ditebang masih dalam kondisi basah atau segar, sedangkan kayu untuk penggunaannya harus dalam keadaan kering dan sesuai dengan lingkungan tempat dimana kayu tersebut digunakan. Kayu dengan kandungan air seimbang dengan kondisi lingkungannya (Kadar Air Seimban. akan menjamin kestabilan dimensi, kemudahan pengerjaan, dan terhindar dari serangan agen perusak kayu khususnya jamur (Listyanto 2. Proses kunci dalam pengeringan kayu adalah mengetahui karakteristik pengeringan dan bagaimana mengatur skedul pengeringan yang tepat, yaitu dengan mengatur suhu dan kelembaban di dalam tanur untuk mengeringkan kayu dengan cepat dan cacat kayu yang minimal (Listyanto Oleh karena itu, diperlukan informasi mengenai skedul pengeringan kayu cemara gunung yang tepat, sehingga akan meningkatkan kualitas dan mengurangi penurunan rendemen karena cacat kayu yang terjadi selama proses pengeringan. Saat ini, penelitian skedul pengeringan untuk kayu cemara gunung belum ada sehingga perlu adanya penyusunan skedul pengeringan untuk kayu cemara gunung. Penyusunan skedul suhu pengeringan jenis kayu yang baru atau yang memiliki karakteristik berbeda dapat dilakukan dengan pendekatan jenis kayu yang mirip kondisinya atau juga melakukan metode trial and error terhadap kayu yang akan dikeringkan. Karakteristik kayu yang berbeda adalah jenis kayu yang memiliki karakterisitik tertentu seperti berdiameter lebih kecil, umurnya labih muda, cepat tumbuh, atau berasal dari kondisi tapak . enis tanah, ketinggian, dan ikli. yang berbeda (Listyanto 2. Namun demikian, metode pendekatan dan trial and error mempunyai kekurangan yaitu menyita banyak waktu dan biaya. Salah satu alternatif metode untuk menyusun skedul pengeringan yang relatif cepat dan berbiaya murah dan tepat saat uji aplikasinya adalah adalah metode yang dikembangkan oleh Terazawa, dan dimodifikasi oleh Jankowski (Listyanto et al. 2010, 2. Metode ini menempatkan beberapa determinan seperti suhu awal, depresiasi bola basah, suhu akhir, klasifikasi cacat seperti retak, honeycombing, dan kolaps. Prinsip dari metode ini adalah mengeringkan sampel uji dengan cepat pada suhu 100AC selama 72 Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 jam, dan selanjutnya diamati setiap 2 jam sekali untuk melihat cacat-cacat yang terjadi (Terazawa Penyusunan skedul pengeringan dipengaruhi oleh beberapa faktor diantaranya letak aksial pada batang dan ketebalan papan. Tanaman cemara gunung memiliki batang yang lurus dan tinggi batang bebas cabang yang relatif tinggi sehingga letak aksial pada batang perlu diketahui bagaimana hubungannya terhadap penyusunan skedul pengeringan kayu cemara gunung. Pada kedudukan aksial terjadi perbedaan sifat-sifat kayu bagian pangkal dengan bagian ujung karena waktu pembentukan kayunya yang berbeda (Shmulsky dan Jones 2. Variasi sifat dasar kayu biasanya mengikuti kedudukannya dalam batang khususnya pada arah aksial (Shmulsky dan Jones Sifat-sifat kayu yang penting dan berpengaruh terhadap hasil pengolahan adalah kadar air, penyusutan dan pengembangan, kerapatan, dan porositasnya (Listyanto 2016. Marsoem 2. Penambahan panjang serat dan berat jenis terjadi secara bertahap sesuai dengan riap pertumbuhan kayu sampai batas maksimum di bawah tajuk, dan makin ke atas suatu batang panjang serat dan berat jenis akan menurun sampai batas minimalnya (Shmulsky dan Jones 2. Umumnya semakin tinggi berat jenis suatu kayu akan semakin lambat laju pengeringan dan semakin besar kemungkinan terjadinya kerusakan pada kayu tersebut (Marsoem 2. Selain variasi letak aksial, ketebalan papan juga memberikan pengaruh pada penyusunan skedul pengeringan. Ketebalan papan lebih berpengaruh dari pada panjang papan atau sortimen karena pada arah tebal merupakan arah radial atau lateral pohon sehingga luas permukaan untuk air keluar dari dalam kayu lebih banyak daripada arah panjang papan atau longitudinal pohon meskipun laju keluarnya air lebih cepat namun luas permukaannya lebih sedikit. Kecepatan pengeringan semakin menurun seiring dengan peningkatan ketebalan sortimen, kayu yang lebih tebal akan sulit dikeringkan dibanding kayu yang lebih tipis, oleh karena itu sortimen kayu yang lebih tebal mudah mengalami cacat (Listyanto 2. Semakin tebal kayu maka lama waktu yang dibutuhkan air untuk bergerak dari dalam kayu sampai permukaan akan semakin lama sehingga proses pengeringan kayu akan berjalan lebih lama, pada keadaan atmosfer yang sama (Skaar dan Babiak 1. Selanjutnya perlu diuji sejauh mana perbedaan ketebalan berpengaruh pada penyusunan skedul pengeringan. Berdasarkan latar belakang di atas, maka perlu dilaksanakan penelitian terkait hubungan letak aksial dan variasi ketebalan papan terhadap penyusunan skedul pengeringan pada kayu cemara gunung (Casuarina junghuhniana Miq. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis karakteristik pengeringan kayu cemara gunung, penyusunanan skedul pengeringan, dan hubungan letak aksial dan variasi ketebalan papan terhadap skedul pengeringan, serta kemungkinan hubungannya dengan variasi berat jenis dan persen kayu teras. Skedul pengeringan yang paling sesuai selanjutnya diaplikasikan pada papan dengan ukuran yang lebih besar dan dievaluasi karakteristik pengeringannya. Bahan dan Metode Bahan penelitian berupa tiga log yang berasal dari pohon cemara gunung dengan umur 15 tahun, diameter 45-50 cm, dan tinggi batang bebas cabang 10-15 m. Pohon ditebang dari kawasan hutan rakyat, dukuh Jenggeran. Butuh Kidul. Kecamatan Kalikajar. Kabupaten Wonosobo. Jawa Tengah yang berasal dari kelompok tani hutan rakyat AuTani MajuAy. Penebangan pohon cemara gunung dilakukan pada 10 cm di atas tanah, dan setiap log dibelah menjadi papan gergajian Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 berukuran panjang 150 cm pada tiga bagian aksial . angkal, tengah, dan ujun. dengan tiga ketebalan . cm, 3 cm, dan 4 c. Penelitian ini dilakukan dengan ulangan sebanyak 6 ulangan. Pembuatan contoh uji skedul pengeringan dilakukan pada ketiga bagian aksial dan berbagai ketebalan papan, yaitu dengan ukuran 2 cm x 12 cm x 30 cm, 3 cm x 12 cm x 30 cm, dan 4 cm x 12 cm x 30 cm . ebal x lebar x panjan. Sedangkan untuk sampel kadar air (KA) dan berat jenis (BJ) adalah 2 cm x 2 cm x 2 cm (BSI 1. yang diambil dari dekat ujung papan sampel uji skedul pengeringan. Pengamatan awal yang dilakukan adalah berat awal sampel, dimensi awal . anjang, lebar, dan teba. , cacat awal . etak permukaan, retak ujung, pecah ujung, dan kolap. , dan persen kayu teras. sampel kemudian dikeringkan dalam oven pada suhu 100AC selama 72 jam . idak termasuk lama waktu pengamata. Penimbangan berat, perubahan dimensi dan cacat-cacat pengeringan . etak permukaan, retak ujung, pecah ujung dan kolap. dilakukan setiap 2 jam sekali. Setelah total penngeringan 72 jam, contoh uji dipotong menjadi dua dan diamati terhadap cacat retak dalam atau honeycombing berdasarkan metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Penilaian dan pengelompokan cacat retak permukaan dan retak ujung dilakukan seperti pada Gambar 1 dan Tabel 1, sedangkan penilaian dan pengelompokan cacat retak dalam . dilakukan seperti pada Gambar 2 dan Tabel 1. Penilaian cacat kolaps berdasarkan Gambar 3 dan Tabel 1. Selain cacat retak, kolaps dan honeycombing, sampel uji juga diamati cacat perubahan bentuk yang terjadi selama proses pengeringan. Cacat perubahan bentuk terebut meliputi cacat membusur . , memangkuk . , dan memuntir . Pengukuran cacat ini dilakukan dengan mengukur indeks kedalaman lengkungan dibagi panjang antar ujung yang melengkung. Pembagian kelompok sebaran berat jenis dan persen kayu teras dengan cara menentukan banyaknya kelas yang dilakukan dengan menggunakan rumus berikut: ycA = 1 3,3 log ycu dimana N adalah banyak kelas dan n adalah jumlah total sampel. Panjang kelas diperoleh dengan membagi rentang dengan banyak kelas, dimana rentang adalah selisih antara data terbesar dengan data terkecil. Setelah ketiga nilai cacat diperoleh, lalu dihubungkan sehingga didapatkan kombinasi skedul suhu awal, depresiasi suhu bola basah, dan suhu akhir (Tabel . Kombinasi terpilih adalah kombinasi pada kondisi cacat paling parah pada ketiga kategori cacat tersebut. Kemudian menentukan klasifikasi kadar air berdasarkan perbedaan kadar air awal (Tabel . dan perbedaan suhu bola kering dan suhu bola basah (Tabel . Selanjutnya menentukan pengaturan suhu berdasarkan suhu awal (Tabel . Analisis karakteristik perubahan bentuk dilakukan dengan analisis sidik ragam menggunakan taraf uji 5% atau tingkat kepercayaan 95%. Untuk menguji hubungan letak aksial, ketebalan papan, berat jenis, dan persen kayu teras terhadap skedul pengeringan dilakukan dengan analisis chi square menggunakan taraf uji 5% atau tingkat kepercayaan 95%. Skedul pengeringan yang terpilih diaplikasikan menggunakan papan uji berukuran panjang 50 cm, lebar 12 cm, dan tebal 2 cm kemudian dievaluasi karakteristik pengeringannya. Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Gambar 1. Pengelompokan tingkat keretakan pada contoh uji menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Gambar 2. Pengelompokan tingkat cacat honeycombing pada contoh uji menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Kolaps = A-B Gambar 3. Cara pengukuran cacat kolaps pada contoh uji menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Tabel 1. Penilaian cacat sesuai dengan kondisi retakan contoh uji menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Nilai Tingkat Keretakan Retak Retak ujung Retak Permukaan Gambar 3 No. Gambar 3 No. Gambar 3 No. Gambar 3 No. P<10 mm P<50 mm L<0,8 mm L<0,5 mm Gambar 3 No. Gambar 3 No. P>10 mm 5 mm< P<100 mm L<0,8 mm 1 mm10 mm P>150 mm 0,8 mm1,5 mm Gambar 3 No. Gambar 3 No. P>10 mm P>150 mm L<0,8 mm L>1,5 mm Gambar 3 No. Gambar 3 No. P>10 mm P>150 mm L<0,8 mm L>1,5 mm Gambar 3 No. Gambar 3 No. P>10 mm P>150 mm L<0,8 mm L>1,5 mm Kolaps (A-B) 0 Ae 0,3 mm 0,3 - 0,5 mm Honeycombing 0,5 - 0,8 mm 0,8 Ae 1,2 mm 1,2 - 1,8 mm 8 - 10 1,8 - 2,5 mm >10 Tidak ada 2,5 - 3,5 mm > 3,5 mm Tabel 2. Penyusunan skedul pengeringan berdasarkan tingkat masing-masing jenis cacat berdasarkan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Jenis cacat Retak Kolaps Honeycombing Kondisi Pengeringan Suhu awal (AC) Depresiasi bola basah (AC) Suhu akhir (AC) Suhu awal (AC) Depresiasi bola basah (AC) Suhu akhir (AC) Suhu awal (AC) Depresiasi bola basah (AC) Suhu akhir (AC) Tingkat Cacat 3,6 3,0 4,0 3,6 3,3 3,0 Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Tabel 3. Klasifikasi kadar air berdasarkan perbedaan kadar air awal menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Tahap <12 <12 Klasifikasi Kadar air sesuai kadar air awal (%) 60-40 80-50 100-60 120-68 140-75 170-90 40-35 50-43 60-47 35-31 43-36 47-40 31-32 36-30 40-34 27-24 30-25 34-29 24-21 25-21 29-24 21-18 21-18 24-20 18-16 18-16 20-16 16-14 16-14 16-14 14-12 14-12 14-12 <12 <12 <12 <12 <12 <12 <12 Tabel 4. Klasifikasi perbedaan suhu bola kering dan bola basah berdasarkan klasifikasi kadar air awal menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et Terazawa 1. Tahap Klasifikasi perbedaan suhu bola kering dan bola basah (AC) 20-25 25-30 20-25 25-30 20-25 25-30 Tabel 5. Pengaturan suhu berdasarkan suhu awal menggunakan Metode Terazawa termodifikasi (Brandao dan Jankowsky 1992. Listyanto et al. Terazawa 1. Kadar Air Basah Ae 40 <10 Pengaturan suhu berdasar suhu awal (AC) 70-80 80-90 85-90 105 70-80 80-90 85-90 105 Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Hasil dan Pembahasan Cacat Perubahan Bentuk (Warpin. Cacat bentuk adalah berubahanya bentuk papan kayu akibat proses pengeringan (Listyanto Cacat bentuk yang terjadi pada penelitian ini berupa cacat memangkuk . dan memuntir . , sedangkan cacat membusur tidak terjadi. Hasil analisis sidik ragam cacat memangkuk . menunjukkan bahwa faktor letak aksial . -value 0,61, 0,. , ketebalan papan . -value 0,60, 0,. , dan interaksi keduanya . -value 0,97, 0,. tidak menunjukkan hasil yang berbeda nyata. Pada cacat memuntir . , hasil analisis varian menunjukkan bahwa ketebalan papan memberikan hasil yang berbeda sangat nyata pada taraf uji 0,05, sedangkan letak aksial dan interaksi letak aksial dan ketebalan papan tidak memberikan pengaruh yang nyata. Diagram HSD ditunjukkan pada Gambar 4. Cacat memuntir terjadi karena ada satu titik yang terangkat ketika kayu gergajian diletakkan rata di atas tanah atau meja kerja dan disebabkan karena adanya serat yang memuntir (Hadikusumo Hasil pengujian HSD menunjukkan bahwa ketebalan 2 cm berbeda nyata dengan ketebalan 3 cm dan 4 cm, sedangkan ketebalan 3 cm tidak berbeda nyata dengan ketebalan 4 cm terhadap cacat memuntir . Hal ini mengindikasikan bahwa potensi terjadinya cacat memuntir pada papan 2 cm lebih tinggi dibandingkan dengan papan yang lebih tebal yaitu 3 cm dan 4 cm. Cacat memuntir disebabkan adanya serat yang memuntir pada salah satu bagian ujungnya (Listyanto Pada proses pengeringan perlu diperhatikan untuk melakukan perlakuan agar papan ketebalan 2 cm tidak mudah memuntir. 0,006 Nilai Twisting 0,005 0,0045 0,004 0,003 0,0016 0,002 0,0005 0,001 0,000 2 cm 3 cm Ketebalan . 4 cm Gambar 4. Pengaruh ketebalan papan terhadap cacat memuntir . papan uji kayu cemara gunung (HSD 0,01 = 0,0. Menurut Listyanto . , cacat bentuk . dapat diminimalisir dengan penyusunan ganjal, pemberian beban pemberat diatas tumpukan untuk mengurangi pelengkungan dan pembengkokan pada lapisan atas tumpukan. Oleh karena itu, pada proses pengeringan kayu cemara gunung disarankan diberi pemberat yang cukup diatas tumpukan untuk menghindari cacat perubahan bentuk . terutama cacat memuntir . Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Skedul Pengeringan Berbagai level skedul pengeringan kayu cemara gunung diperoleh berdasarkan perbedan karakteristik masing masing sampel uji. Berbagai variasi skedeul pengeringan tersebut selanjutnya dihilangkan faktor kadar air awalnya, sehingga didapatkan 11 variasi skedul pengeringan berdasarkan perbedaan suhu awal, depresiasi bola basah dan suhu akhir. Skedul terlunak diperoleh pada skedul 1 dengan suhu awal 45AC, depresiasi bola basah 1,5AC dan suhu akhir pengeringan 65AC. Sedangkan skedul ke-11 merupakan skedul terkeras dengan suhu awal 65AC, depresiasi bola basah 5AC dan suhu akhir pengeringan 90AC. Pengelompokkan skedul pengeringan lebih detail disajikan pada Tabel 6. Banyaknya jumlah sampel yang sesuai pada masing-masing kelompok skedul pada Tabel 6 dapat dilihat pada Gambar 5. Tabel 6. Kelompok skedul pengeringan kayu cemara gunung Kode Skedul S10 S11 Keterangan Depresiasi Bola Basah (AC) Suhu Awal (AC) Suhu Akhir (AC) Keterangan: S1 =skedul pengeringan pertama . S11 = skedul pengeringan kesebelas . Jumlah Sampel S10 S11 Skedul Gambar 5. Jumlah sampel pada berbagai kelompok skedul pengeringan kayu cemara gunung. Setelah skedul pengeringan dikelompokkan seperti diatas, maka dilakukan analisis hubungan letak aksial, ketebalan papan, berat jenis kayu, dan persentase kayu teras terhadap penyusunan skedul pengeringan dengan menggunakan metode analisis chi square. Adanya hubungan yang signifikan akan digunakan untuk memberikan rekomendasi pemisahan proses Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Hubungan Letak Aksial Batang terhadap Skedul Pengeringan Skedul pengeringan kayu cemara gunung yang didapat dari masing-masing bagian batang . pohon kemudian dikelompokkan kedalam 11 variasi skedul pengeringan sesuai pengelompokkan skedul sebelumnya (Gambar . Berdasarkan hasil analisis chi square . -value 0,161, 0,. menunjukkan tidak ada hubungan yang nyata antara letak aksial batang terhadap penyusunan skedul pengeringan. Adanya hubungan yang tidak nyata tersebut dikarenakan pada letak aksial batang baik bagian pangkal, tengah, maupun ujung diduga memiliki sifat-sifat dasar seperti kadar air dan kerapatan yang tidak berbeda jauh. Oleh karena itu, cacat yang ditimbulkan juga tidak berbeda jauh pula sehingga skedul yang terbentuk juga tidak menunjukkan hubungan yang nyata. Oleh karena itu, ketiga bagian pada letak aksial batang kayu cemara gunung bisa dikeringkan dalam satu oven dengan skedul yang sama. Jumlah Sampel Tengah Ujung Pangkal S10 S11 Skedul Gambar 6. Jumlah sampel pada berbagai kelompok skedul pengeringan berdasarkan letak aksial batang kayu cemara gunung. Hubungan Ketebalan Papan Terhadap Skedul Pengeringan Berdasarkan hasil analisis chi square . -value 0,001 < 0,. menunjukkan hubungan yang nyata antara ketebalan papan terhadap penyusunan skedul pengeringan. Pengelompokkan skedul pengeringan berdasarkan ketebalan papan dapat dilihat pada Gambar 7. Semakin tebal papan, skedul pengeringan cenderung semakin lunak. Laju pengeringan dipengaruhi oleh ketebalan papan, papan yang lebih tebal akan lebih sulit dikeringkan dari pada kayu yang lebih tipis. Kesulitan ini disebabkan karena kayu yang lebih tebal akan lebih mudah mengalami cacat dibandingkan kayu yang tipis disebabkan karena lamanya laju pengeringan dan panjangnya perjalanan air dari pusat menuju permukaan kayu (Listyanto 2. Semakin tebal kayu maka lama waktu yang dibutuhkan untuk mengeluarkan air yang bergerak dari dalam kayu ke permukaan akan semakin lama sehingga proses pengeringan akan berjalan lebih lama pada keadaan atmosfer yang sama (Skaar dan Babiak 1. Spesimen yang lebih tebal memiliki gradien kadar air dari luar ke dalam relatif tinggi, sehingga dengan perlakuan skedul pengeringan yang keras akan menyebabkan perbedaan gradien ini semakin tinggi akibatnya akan muncul cacat retak yang lebih tinggi bahkan kolaps (Listyanto et al. Berdasarkan pernyataan di atas, ketiga ketebalan papan tersebut disarankan untuk tidak dikeringkan dalam satu oven. Pengeringan harus dilakukan terpisah pada setiap ketebalan yang berbeda sesuai dengan skedulnya masing-masing supaya diperoleh hasil yang optimal. Hal ini Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 sejalan dengan penelitian pada kayu mahoni dengan ukuran ketebalan papan yang berbeda menunjukkan hubungan yang signifikan dan disarankan untuk tidak dikeringkan dalam satu oven (Listyanto et al. Skedul yang disarankan untuk masing-masing ketebalan dapat dilihat pada Tabel 7-9. 2 cm 4 cm Jumlah Sampel 3 cm S10 S11 Skedul Gambar 7. Jumlah sampel pada berbagai kelompok skedul pengeringan berdasarkan ketebalan papan kayu cemara gunung. Tabel 7. Skedul pengeringan kayu cemara gunung untuk ketebalan papan 2 cm Kadar air (%) Suhu bola kering (AC) Depresiasi suhu bola basah (AC) Suhu bola basah (AC) Kelembaban relatif (%) Kadar air seimbang (%) 7,25 5,75 4,75 Tabel 8. Skedul pengeringan kayu cemara gunung untuk ketebalan papan 3 cm Kadar air (%) Suhu bola kering (AC) Depresiasi suhu bola basah (AC) Suhu bola basah (AC) Kelembaban Kadar air relatif (%) seimbang (%) 5,75 Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Tabel 9. Skedul pengeringan kayu cemara gunung untuk ketebalan papan 4 cm Kadar air (%) Suhu bola kering (AC) Depresiasi suhu bola basah (AC) Suhu bola basah (AC) Kelembaban Kadar air relatif (%) seimbang (%) Hubungan Berat Jenis Kayu terhadap Penyusunan Skedul Pengeringan Berat jenis kayu cemara gunung yang digunakan pada penelitian ini berkisar antara 0,90 Ae 1,04 dengan rata-rata sebesar 0,96. Berdasarkan perhitungan didapatkan 6 kelas untuk berat jenis kayu cemara gunung dengan interval 0,02. Pengelompokkan skedul pengeringan berdasarkan berat jenis pada kayu cemara gunung disajikan Gambar 8. Berdasarkan hasil analisis chi square . -value 0,761, 0,. menunjukkan tidak ada hubungan nyata bahwa antara variasi berat jenis pada sampel yang diteliti terhadap skedul pengeringan yang terbentuk. Hasil yang tidak berhubungan ini dimungkinkan karena variasi berat jenis pada sebaran sempel uji relatif tidak berbeda. Pohon Quercus teysmannii dengan berat jenis rata-rata 0,90 menunjukkan hubungan variasi berat jenis yang tidak nyata (Seng 1. Dengan demikian, pada aplikasinya, variasi berat jenis pada kayu cemara gunung 0,890 -1,06 tidak mensyaratkan skedul pengeringan yang berbeda. Hal ini akan memberikan kemudahan kepada operator tanur pengering yang cukup menjadikan satu batch proses pengeringan kayu. Jumlah Sampel 89 - 0. 95 - 0. 01 - 1. 92 - 0. 98 - 1. S10 S11 Skedul Gambar 8. Jumlah sampel pada berbagai kelompok skedul pengeringan berdasarkan variasi berat jenis kayu cemara gunung. Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 Hubungan Persentase Kayu Teras terhadap Penyusunan Skedul Pengeringan Pengelompokkan skedul pengeringan berdasarkan persentase kayu teras dapat dilihat pada Gambar 9. Hasil analisis chi square . -value 0,002 < 0,. menunjukkan hubungan yang nyata antara persentase kayu teras dengan skedul pengeringan yang tebentuk. Semakin tinggi persen kayu teras semakin lunak skedul yang didapatkan. Hal ini memberikan sebuah kesimpulan bahwa persen kayu teras perlu dijadikan perhatian ketika akan menerapkan skedul pengeringan (Listyanto et al. Jumlah Sampel S10 Skedul S11 Gambar 9. Jumlah sampel pada berbagai kelompok skedul pengeringan berdasarkan persentase kayu teras cemara gunung. Kayu teras umumnya mengering lebih lambat dari kayu gubal, karena adanya resin, tannin, dan ekstraktif lainnya yang akan menahan gerakan air dalam kayu teras (Marsoem 2. Kandungan ekstraktif yang terdapat pada kayu teras serta tilosis, aspirasi noktah bisa mengurangi permeabilitas pada kayu teras sehingga dapat mengakibatkan sukar dikeringkan (Shmulsky dan Jones 2. Kayu teras lebih sulit dikeringkan dikarenakan ada faktor penghambat aliran seperti adanya ekstraktif minyak, lilin, dan getah yang dapat menyumbat jalan-jalan kecil pada dindingdinding sel dan tertutupnya pori pada kayu keras oleh kantung sel parenkim yang bergerak ke dalam rongga sel pembuluh yang disebut tilosis (Shmulsky dan Jones 2. Penelitian pada kayu red cedar menunjukkan ada hubungan antara kandungan ekstraktif dengan kolaps (Meyer dan Barton 1. Tindakan pemisahan pada pelakuan pengeringan kayu gubal dan kayu teras merupakan cara terbaik untuk menghindari cacat-cacat yang tidak diinginkan. Semakin tinggi persentase kayu teras maka skedul pengeringannya akan cenderung semakin lunak. Sebaliknya, semakin rendah persentase kayu teras maka skedul pengeringannya akan cenderung semakin Aplikasi Skedul Pengeringan Skedul pengeringan yang telah disusun untuk kayu cemara gunung perlu diaplikasikan pada tanur pengering. Berdasarkan hasil dan analisis tersusun 11 macam variasi skedul yang terbentuk untuk tiga ketebalan yang berbeda kemudian dipilih skedul yang paling banyak didapatkan. Sehingga pada masing-masing ketebalan akan memiliki skedul yang berbeda pula. Berdasarkan Gambar 7, papan dengan ketebalan 2 cm diaplikasikan menggunakan skedul ke-10 sedangkan Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 untuk papan dengan ketebalan 3 dan 4 cm dipilih skedul ke-5. Pertimbangan pemilihan skedul ke5 untuk mengeringkan papan dengan ukuran ketebalan berbeda tersebut didasarkan pada hasil penelitian yang menunjukkan jumlah sampel yang didapatkan pada skedul tersebut sama Oleh karena itu, diharapkan skedul yang diterapkan tersebut mampu mengeringkan papan kayu cemara gunung dengan dua ketebalan yang berbeda secara bersama. Parameter yang diamati pada aplikasi skedul pengeringan kayu cemara gunung pada tanur meliputi pengamatan kadar air awal, lama pengeringan, kecepatan pengeringan, penyusutan papan, cacat-cacat pengeringan . etak, kolaps dan honeycombin. dan perubahan bentuk atau warping . upping, twisting dan bowin. Hasil evaluasi cacat dan karakteristik pengeringan dari skedul yang diterapkan dapat dilihat pada Tabel 10. Gambar 10 dan Gambar 11. Tabel 10. Tingkat cacat dan karakteristik pengeringan aplikasi skedul pengeringan Ketebalan Papan . Laju Pengeringan (%/ja. 0,42 0,20 0,13 Tingkat Cacat Cupping Bowing Twisting Retak 0,0210 0,0178 0,0238 0,0099 0,0029 0,0029 0,0026 Kolaps Honeycombing 2 cm Kadar Air (%) 8,00 24,00 16,00 8,00 24,00 16,00 8,00 24,00 16,00 8,00 24,00 16,00 Waktu Pengamatan . etiap 4 jam sekal. Gambar 10. Penurunan kadar air papan ketebalan 2 cm dari kondisi basah sampai 12%. Hasil aplikasi skedul menunjukkan bahwa papan ketebalan 2 cm memiliki laju pengeringan tertinggi sebesar 0,43%/jam dengan cacat yang minimal. Tabel 10 membuktikan bahwa papan ketebalan 2 dan 3 cm memiliki tingkat cacat retak, kolaps dan honeycombing yang minimal. Namun, papan dengan ketebalan 4 cm lebih cenderung dikeringkan menggunakan skedul ke-2 melihat masih terjadi retak tingkat 4 apabila dikeringkan dalam satu oven yang sama dengan papan ketebalan 3 cm. Cacat warping dapat diminimalisir dengan pemberian pemberat di atas tumpukan Putra and Listyanto . Jurnal Sylva Lestari 9. : 121-137 3 cm Kadar Air (%) 4 cm 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 8,00 16,00 24,00 Waktu Pengamatan . etiap 4 jam sekal. Gambar 11. Penurunan kadar air papan ketebalan 3 dan 4 cm dari kondisi basah sampai 12%. Kesimpulan Kayu cemara gunung memiliki potensi terjadi cacat bentuk yaitu cacat memangkuk . dan memuntir . Penyusunan skedul pengeringan untuk kayu cemara gunung menghasilkan 11 variasi skedul. Faktor letak aksial batang tidak memberikan hubungan nyata terhadap penyusunan skedul pengeringan kayu cemara gunung. Faktor variasi ketebalan papan berhubungan nyata terhadap penyusunan skedul pengeringan kayu cemara gunung. Semakin tebal papan maka skedul pengeringannya cenderung semakin lunak. Papan ketebalan 2 cm dapat dikeringkan dengan suhu awal 60AC, depresiasi suhu bola basah 4AC dan suhu akhir 90AC. Papan ketebalan 3 cm dapat dikeringkan dengan suhu awal 50AC, depresiasi suhu bola basah 2AC dan suhu akhir 80AC. Papan ketebalan 4 cm dapat dikeringkan dengan suhu awal 47AC, depresiasi suhu bola basah 2AC dan suhu akhir 65AC. Faktor variasi berat jenis tidak memberikan hubungan secara nyata terhadap skedul pengeringan yang terbentuk. Sedangkan, faktor persentase kayu teras berhubungan nyata terhadap skedul pengeringan yang terbentuk. Semakin tinggi persentase kayu teras maka skedul pengeringannya cenderung semakin lunak. Pengaplikasian skedul pengeringan yang terpilih menunjukkan keberhasilan dengan tingkat cacat minimal. Daftar Pustaka